Vad är övergångskontaktmotstånd och hur man hanterar det

För pålitlig och långvarig användning av växlingskontakter på elektriska apparater kan du använda metoden för konstgjord åldring av kontakter (mekanisk förstörelse av oxidfilmer som bildades om kontakterna var öppna under en lång tid, detta minskar deras kontaktmotstånd). För detta är det bekvämt att använda fritting (dock endast för kraftfulla kontakter med högspänningsanordningar). Kontakter i stängt tillstånd eller stängda efter lång tid i öppet tillstånd genom att ansluta dem genom ett motstånd till en strömkälla, emk vilket är tillräckligt för att börja sticka. När det elektriska fältet i filmen når ett värde av cirka 10 till 6 grader V / cm, ökar strömmen genom kontakterna kraftigt, och spänningen vid kontakterna sjunker till 0,3 - 0,5 V. Montering möjliggör en avsevärd minskning av övergångskontaktmotståndet. Frittingstillståndet bestäms av spänningen vid kontakten, ungefär cirka 0,3 V.

Perfekt kontakt med minimal kontaktmotstånd kan endast erhållas i vakuum. Därför antyder närvaron av oxidfilmer i alla kontaktdelar och ledningar att kvaliteten på kontaktföreningarna främst beror på professionalism hos denna kontaktframställning. Valet av kontaktskapande verktyg är sekundärt här. Det är bara att någon älskar terminalblocken, förstår deras funktioner och vet hur man arbetar med dem bra, medan någon inte kan leva utan lödkolv. Så de svär till oändligheten. Även om du i huvudsak kan lära dig att skapa goda och problemfria kontakter på något civiliserat sätt.

Om svetsning används för att ansluta trådarna, försvinner alla svårigheterna att bekämpa övergående kontaktmotstånd av sig själva. En vanligtvis svetsad kontakt har ingen övergångsbeständighet! Om det är så är det väldigt obetydligt.

Som jag förstår det kan den här artikeln betraktas som den tredje delen av en serie artiklar om terminalblock VAGO))
Kortfattat är kärnan i problemet följande, eftersom de i VAGO-terminalblocken lyckas ansluta 2 ledningar, till exempel med en sektion på 4 mm2, genom en kontaktyta med en yta mindre än 4 mm2, till exempel 3 mm2))))
I den här artikeln läggs tonvikten på fet stil på det faktum att området för övergångskontakten inte är viktigt !!!:

Ta en normal 4-polig kontaktor och mät motståndet genom 1 pol (kontaktpar), vi får övergångsmotståndet R
Om vi ​​parallellerar alla 4 polerna, får vi motståndet R / 4, VARFÖR?!?! eftersom AREA !! kontaktytan ökade 4 gånger.
Även om vi bedömer efter den markerade texten, borde vi ha samma motstånd med en pol som med 4 .... = R
detta är för VIKTIGT av kontaktytans OMRÅDE.

Jag håller med om detta och av detta kan vi sluta
så att kontaktkontaktmotståndet har en minimal effekt på det totala kretsmotståndet måste kontaktytans area vara MER !! delar av den anslutna kabeln !!!

Man kan argumentera med oberoende av motstånd från kontaktområdet. Det finns stora tvivel, låt eftermånen bevisa sin poäng.

Detta är inte vad jag kom på med. Ovanstående formel härrör från resultaten från fler experiment och mätningar och beskrivs i valfri lärobok om elektriska apparater. Från teorin om elektriska apparater: "Kontaktövergångsbeständigheten beror inte så mycket på storleken på den konventionella kontaktdynan. Med en ökning av den nominella strömmen måste även kontaktdelarnas yttre yta ökas, eftersom förlusterna ökar med strömmen och en större yta krävs för deras spridning," t. e. behovet av ett stort kontaktområde uppstår inte för att minska övergångsbeständigheten utan att öka kylflänsen från kontakterna. Även om indirekt påverkar kontaktytornas dimensioner övergångsbeständigheten, eftersom mindre värme avlägsnas från materialet, desto större är övergångsbeständigheten, men detta är påverkan av upphettningstemperaturen och oxidationsprocessen.

Jag håller helt medYura Yakovlev. Vid svetsning återställs dessutom ledarens integritet praktiskt taget. Om det vid någon mekanisk anslutning finns en maximal ytdiffusion, då under svetsning - en intermolekylär bindning. Och som anges i artikeln, motståndet hos en integrerad ledare (det vill säga svetsad) kommer ändå att vara mindre än motståndet för något kontaktmotstånd!

Jag håller med författaren om nästan alla punkter. Den (relativa) överraskningen är endast relaterad till kontaktområdet. En gymnasiekurs, verkar det. Kontaktytområdet kan helt enkelt betraktas som ett element (motstånd) som ingår i kretsen. Under skolfysiken finns det emellertid formler för att beräkna resistensvärdet, där ledarens tvärsnittsarea har sin plats. "Slå inte ut yxan." dvs För att argumentera om "viktigheten" av kontaktområdet anser jag att det ligger under min värdighet. Plintblock "Vago", och som alla andra företag, är förmodligen tänkta för att montera kransar på lysdioder, glödlampor från ficklampor, etc. Installation av nätkablar på dem är helt enkelt farligt !!! De som bevisar sin fördel, räknar helt enkelt ut MZDU från ett handelsföretag. Jag stöder helt tanken på hårdlödning, om lödning utförs av koppar. Lödning med vanligt löd är ganska riskabelt. I min övning har den vanliga kopparvridningen, som utförts kompetent, under förhållanden med ständig hög luftfuktighet (Lettland) arbetat i mer än 25 år. Vid de fastställda maxbelastningarna finns det ingen uppvärmning! Jag skrev tidigare, men jag upprepar - terminalblock, endast för slangar och suckers. Hade mer än en gång, gör om en sådan "kreativitet", släng ut socklar med dussintals terminalblock.

Låt oss förklara mina skäl igen. När jag säger att övergångsmotståndet är praktiskt taget oberoende av kontaktområdet, menar jag ren kontakt (strippad, utan oxidfilmer). Detta bekräftar matematiskt formeln i artikeln. Naturligtvis under oxidation ökar kontakttemperaturen och dess motstånd ökar, så kontaktområdet måste ökas för att avlägsna så mycket värme som möjligt från det och bromsa oxidationsprocessen.

Och om någon är mycket orolig för att jag gillar WAGO-terminalblocken, då erkänner jag att jag älskar saker och teknik som i hög grad underlättar utförandet av vissa arbeten och i vissa situationer kan och bör de användas.

med samma framgång bevisade jag det motsatta i exemplet med en 4-polig kontaktor ...
Jag kan anta att ovanstående artikel och formler avser punktkontakt ... ETT PUNKT med ett ultralitet område ... och du borde nog tänka på någon slags ytkontakt som har ett område ...
men jag upprepar ...
om vi sätter en kontakt med en kontakt med en ytarea på 10 mm2 på en kabel med ett tvärsnitt på 185 mm2, oavsett hur liten kontaktmotståndet är ... kommer det att brinna upp hos oss .. för på denna plats kommer det att vara flaskhalsen (som i direkt och bildligt)

Ingen sportar, att i detta fall kan sådan kontakt bränna ut. Det beror på det nuvarande flödet och hur denna kontakt skapas.

Och när det gäller punktkontakten, så sammanfaller storleken på det uppenbara och faktiska kontaktområdet, eftersom kontakten utförs endast vid en punkt, d.v.s. allt ovanstående gäller ytkontakt (fysisk kontakt sker längs ett antal punkter på kontaktytans yta). Förresten används punktkontakt i relationer med låg effekt, eftersom det på grund av deras lilla storlek inte är möjligt att skapa normala presskrafter. Och nu kommer alla att skrämmas: motståndet med punktkontakt är mindre än ytan! Jag kan föreställa mig hur nu, efter denna fras, alla kommer att börja ångra. Bara elektrisk kontakt är ett komplicerat fenomen och är förresten fortfarande inte helt förstått och det är inte helt korrekt att närma sig det med bara en Ohms lag.

Jag gick igenom min dator. Titta på en intressant liten bok (femtio sidor totalt): https://i.electricianexp.com/sv/kontakty.zip Där, om elektriska kontakter, har många intressanta saker skrivits.

Och så övertygar jag mig inte om att terminalblock med platta fjäderklämmor är ett universalmedel för alla sjukdomar. Det är bara att det inte finns något kriminellt i deras design och det är helt klart inte värt att fokusera på ett litet område för beröring av kontakten i sådana terminalblock, eftersom om du inte tillåter oxidation och därmed överhettning av kontakten (och utformningen av sådana terminalblock garanterar korrekt installation), så finns det ett litet kontaktområde spelar inte någon stor roll i det här fallet.

nuuuu ... och varför kontakten bränner .. ??, antar att strömmen flyter 90% av den tillåtna kabelströmmen, och kontakten är "perfekt" gjord))), silverpläterad yta ..., idealisk presskraft ...., ja även om det svetsas med svetsning ...,
hur som helst .. denna kontakt kommer att brinna, kontaktstyckets tvärsnitt bör vara STOR än kabelns tvärsnitt.

Direkt en slags mantra visar sig. I ditt exempel, med en tvärsnittsskillnad på 18,5 gånger, kommer kontakten säkert att bränna ut en dag. Jag håller med om det. Men detta betyder ingenting. Hur mycket mindre är kontaktområdet för samma WAGO än tvärsnittsområdet för de anslutna ledarna? Ibland? Och om det finns en skillnad, kan det kanske kompenseras av terminalblockdesignen (tenn-blyskikt och hög kontaktpressning) och på detta sätt säkerställs ett stabilt kontaktmotstånd? Detta tar hänsyn till vad som skrivs i artikeln, dvs.med en ren och icke-oxiderad kontakt påverkar kontaktområdet praktiskt taget inte övergångsbeständigheten, och om kontakten inte får oxidera kommer den inte att påverka den under drift (övergångsbeständigheten förblir det minsta möjliga).

området ska vara stort men inte lika eller mindre .., tk. kontaktmotståndet är större än motståndet hos en fast ledare .... och inga förhållanden (kraft, temperatur, oxiderade kontakter) kan kompensera för det otillräckliga övergångsområdet ...
ehhh tvingade böcker att läsa)))
citat från din bokhttps://i.electricianexp.com/sv/kontakty.zip

som vi förstår det (som jag sa)))) PERFEKT punktkontakt finns bara i teorin, (kontakt vid en punkt vars område tenderar att nollas ...), men i praktiken har vi en SURFACE-typ av kontakt (även i lågströmskontakter, den kontaktar inte en punkt, men en yta, även om den är tillräckligt liten) ...
En ytkontakt består av en uppsättning av punktkontakter, vars antal ökar i proportion till tryckkraften ...., dvs om en vanlig punktkontakt har ett motstånd R, så har en ytkontakt som har minst tre kontaktpunkter redan ett motstånd R / 3, och om du trycker hårdare kommer antalet sådana punkter att öka och motståndet kommer att minska .., och ju större ytområdet, desto fler sådana punkter verkar andra saker vara lika ......
ps offerten hänvisar till KONTAKTENS UTSIKTANDE YTT (detta är inte riktigt vad du tror))))), om vi har ett kontaktområde på minst 100 m2 och INTE trycker på det, så kommer övergångsmotståndet att vara stort .., men om du sätter lite tryck på sådant kontakter, .. på grund av det STORA området kommer vi att ha MER antal kontaktpunkter än i en kontakt med ett område på 1 mm2 vid samma tryck

Jag nämnde en gång att en och samma teori kan tolkas på helt olika sätt ...

Den uppenbara kontaktytan är den gemensamma ytan på de kroppar på vilka kontakten är gjord. Det skiljer sig från den faktiska kontaktytan (en plattform av deformerade mikroprotrusioner som uppfattar krafterna vid kontaktpressning). Det här är vad jag skrev i artikeln. Vad har jag fel här och hur kan jag tolka det annorlunda?

Då är det mycket lättare att applicera tillräckligt med kraft på kontaktområdet på 10 mm än på området 100 m. Därför kommer vi, även under lika förhållanden, i det andra fallet att få kontakt med en stor övergångsbeständighet.

Och var i vilket dokument, i vilken bok finns det en instruktion att inte använda kontakter där kontaktområdet är mindre än eller lika med tvärsnittsområdet för de anslutna ledarna?

för att vara ärlig ... Jag känner inte till ett sådant dokument .., det kanske inte finns ... precis som det inte finns något dokument .. som förpliktar dig att fästa din bil i marken så att den inte flyger upp och flyger ut i rymden på natten, på fullmånen. ..))))
I princip, såväl när det gäller kontakter som bil, är det uppenbart att det inte finns någonstans att föreskriva detta. och så är allt klart))))
ta en HELD-ledare med ett tvärsnitt på 4 mm2, dra ett tvärgående fästplan (mentalt) .. och dela det i 2 bitar åt vänster och höger .. i detta fall är två trådstycken anslutna till varandra genom ett imaginärt fästplan genom en kontaktyta på 4 mm2, var uppmärksam på att det är en IDEAL kontaktyta, d.v.s. de är anslutna på molekylnivå över hela kontaktområdet på 4mm2 .....
Nu klipper vi den här ledaren och ansluter den genom ett relä vars kontaktyta är 2 mm2
med tanke på vår fysiska världs IDEA ... ligger kontakterna i reläet inte intill varandra, utan bara med några kontaktpunkter (i enlighet med boken))), men även om vi perfekt trycker kontakten till kontakterna ... efter polering av den och silverning))) kommer vi ALLA att få kontaktområdet (2 mm2) mindre än ledarens tvärsnitt (4 mm2), vilket innebär att mer värme kommer att släppas på denna plats än på själva tråden i proportion till kvadratet på strömmen ... och när kabeln är fullastad i kraft. .., på denna plats kommer kontakten helt enkelt att brännas ut ...
därför för att jämföra kontaktövergångsresistansen med kabelmotståndet, i vår VERKLIGA värld, bör kontaktövergångsområdet vara större än kabelsektionen ... för i verkligheten, även om du använder en 4 mm2 kontaktdyna, kommer övergångsområdet att vara något mindre ...

detta är förståeligt som en vit dag)))))

Denna tvist kan endast lösas genom verkliga tester. Det är nödvändigt att ta Vago-terminalblocket och CO-blocket, du kan löda vridningen. Det är bättre att inte svetsa, eftersom det är tydligt och svårt att konkurrera med någon annan kontaktanslutning med svetsade kontakter. Ledningarna måste ha samma tvärsnitt och passera samma strömmar, d.v.s. kontakter ska vara under samma förhållanden. Det är nödvändigt att mäta spänningsfallet över kontakten vid installationen och efter ett halvt år (år). Genom spänningsfallet kan man bedöma kontaktens övergångsmotstånd och dess förändring i tid. Annars är alla de många tvisterna på webbplatserna och forumen runt Vago terminalblock en överföring från tom till tom. Endast verkliga tester behövs.

Genom att applicera tillräckligt kontakttryck på kontaktpunkten på de kvalitetsförberedda strippade trådarna, kan ett stabilt lågt övergångsbeständighet uppnås även med tvärsnittsarean för kontakterna lika med ledarnas tvärsnittsarea.

Jag håller med Pavel Baranov om behovet av testning. Och sedan, oavsett hur mycket jag frågade, kan ingen ens skicka ett dussin bilder av smälta terminalblock med en platt fjäderklämma, och det diskuteras mycket om hur läskiga sådana terminalblock ska användas. De som inte är rädda för att använda länge och allt fungerar bra för dem. Jag stöder också att svetsning är ett idealiskt sätt att skapa elektrisk kontakt med ett minimalt kortvarigt motstånd, men det är inte alltid bekvämt att använda svetsning, du behöver specialutrustning och du måste kunna göra allt på rätt sätt. Plintblock med platt fjäderklämma är en storleksordning lättare både vid installation och drift. Naturligtvis är de inte alltid värda att tillämpa. I särskilt svåra och kritiska fall kan du tänka på svetsning. Men det finns alternativ när du inte kan komplicera allt, och i reklam, "ansluten och glömt."

ehhh

så att kontakten inte värms upp .... det är nödvändigt att inte ha ett "tillräckligt lågt" motstånd, men ett motstånd som är lägre än eller lika med ledarens specifika motstånd, och om kontaktområdet är lika med ledarens tvärsnitt kan det inte uppnås, det skrivs i din bok)))))) Jag citerade redan)))
och med tanke på det faktum att det är svårt att säkerställa idealiska förhållanden för tillförlitlig kontakt under lång tid ... , temperatur, miljö) förblir resistansen lägre än kabelmotståndet ...

det faktum att övergångsmotståndet beror på området, och testning är inte nödvändig .. Jag tog med dofig-argument ..,)))))) till och med ett exempel med en kontaktor sätter alla punkter på i)))
men debatten om tillförlitligheten för VAGO-terminalblocken .... då skulle naturligtvis verifieringen inte skada)))
det är möjligt att ta en tråd i lägenhetspanelen från introduktionsmaskinen, klippa i bitar och krans flera VAGO terminalblock, och andra typer av anslutningar ..., allt kommer att vara under samma förhållanden))), under samma belastning .., den infraröda termometern stördes inte för att ta bort temperaturen på kontakterna ....,)))

Om du tar WAGO-anslutningsblocket (jag rekommenderar att du använder sådana anslutningsblock endast för att ansluta kopparledare), gör att dess utformning du stabilt kan hålla övergångsbeständigheten på en låg nivå utan att öka kontaktytan på grund av kraften att trycka på fjäder- och tenn-blybeläggningen på kontaktpunkten.

Det är endast nödvändigt att öka kontaktområdet i de fall då det inte är möjligt att stoppa oxidationsprocessen i tid, därför orsakar oxidation lokal överhettning, och redan en temperaturökning leder till en ökning av övergående motstånd. Det vill säga, jag anser fortfarande att när det gäller terminalblock med en fjäderbelastad klämma, finns det inget behov av att öka kontaktområdet utöver vad terminalblockkonstruktionen tillhandahåller, eftersom kontaktens kontaktmotstånd inte beror på dess storlek (i frånvaro av överhettning vid kontaktpunkten) formeln från artikeln och teorin enligt vilken kontakten betraktas som två plan med mikroprotrushar i form av pyramider och knölar) bevisar.

Förleden kommer jag på något sätt att träffas och skriva en artikel i fortsättning på de tankar som presenteras här. Du behöver bara tänka lite och systematisera.

den fjärde delen av epot om kontaktens övergångsmotstånd kommer)))

Jag tror att i artikeln är det nödvändigt att bekräfta eller motbevisa exemplet med kontaktorn där kontaktmotståndet för kontakterna minskar beroende på antalet kontakter, d.v.s. total kontaktyta ... vilket strider mot teorin från boken
(du kan till och med ringa detta underavsnitt, vissa användares fel)))))

Förutom de här diskuterade terminalblocken, deras fördelar och nackdelar, finns det också elektriska anslutningar i ett stycke i enlighet med GOST 17441-82. De har också övergångskontaktmotstånd, och en kamp pågår också för att minska övergångsmotståndet. GOST är stel, definierar tydligt kraven för indikatorer som kommer att säkerställa säker drift under översynsperioden.
Vi försökte allt. De gjorde matematiska beräkningar med hjälp av ovanstående formler.Begagnade besprutningar, koppar-aluminium adapterplattor och packningar, gallium-indium flytande packningar, smörjmedel som litol, cyatim, vaselin. Den ideala metoden hittades inte. Hur många sätt, så många åsikter. 1989 dök specialiserade smörjmedel ut på marknaden. Funktionsprincipen, som utgörs av att fylla mikro- och makro-tomrum med metallpulver. Övergångsresistansen kan reduceras med en faktor på 2 eller mer. Problemen är olika. Det finns ett sådant koncept i rysk praxis - överbelastning. Och detta är en skarp uppvärmning till temperaturer vid vilka smältning och förstöring av kontakterna sker. Många fetter tål inte sådan uppvärmning, bränner ut, skapar en ytterligare värmekälla. En lavinliknande process börjar.

Det finns ingen tydlig och enhetlig förståelse av dessa punkter, som praxis visar nu. För användning köps fett med låg kvalitet. Inköpet av smörjmedel lämnades förlåtet av finansinstitut med liten förståelse för syftet med upphandling. Huvudrollen börjar spela priset. Ju lägre, desto mer sannolikt att sälja. För konsekvenserna av dessa strukturer är inte ansvariga. inklusive och dessa punkter kan diskuteras

God dag till alla!
Jag läste noggrant denna diskussion och bestämde mig för att uttrycka mina tankar.
Enligt min åsikt är exemplet ovan med en kontaktor inte helt korrekt, eftersom med en ökning av antalet kontakter ökar antalet KONTAKTPUNKTER, men inte deras område. När allt kommer omkring är kontakten mellan startmotorn, reläet (etc. för liknande anordningar), i kraft av dess design, PRECISE i huvudsak, detta bör ligga till grund. I allmänhet är kontaktytområdet för rörliga kontakter (dvs när det är omöjligt att säkerställa tvingad pressning) ett mycket, mycket villkorat värde, och kvaliteten på kontaktmaterialet och kvaliteten på ytbehandlingen kommer här fram.
För att göra jämförelser mellan vridanslutningen (med efterföljande svetsning) och eventuell terminallist är det samma om du jämför en frisk person med en benfri. Som har en protes istället för benet (även om det idealiskt gjordes med modern nanoteknologi). Det är uppenbart att den bästa kontakten är den saknade kontakten :), men om det är omöjligt att göra utan den, är ett bra terminal av hög kvalitet (till exempel från WEIDMULLER) långt ifrån den värsta lösningen. Därför är attacker mot WAGO helt obegripliga för mig - vårterminaler har länge vunnit sin plats i solen för vissa tillämpningar. Ovannämnda WM försummar inte heller dem för helt industriella tillämpningar, och inte "slangar med suckar" fungerar där alls :))
Enligt anslutningsmetoderna är det tydligt att vridning med svetsning "driver" här (med förbehåll för tekniken för denna procedur). Men om lödning eller toning, tyvärr. Inte så tydligt. För det första läggs minst två kontaktövergångar till. För det andra beror mycket på lödets sammansättning (bly, tenn, silver, etc.), flöde, överensstämmelse med temperaturförhållanden, etc. Det är inte av misstag att i många applikationer för högströmskontakter användes lödning (och till och med toning!) ) - endast en högkvalitativ krimpspets under skruvklämman.
I allmänhet är inte allt så tydligt som det verkar, det beror allt på specifika applikationer.

TEORI ÄR BRA. Skola, fabrik, armé, fabrik, institut ... Mycket teori och samtidigt mycket övning, som i exakt ett halvt sekel nu bekräftar att en korrekt utförd upplägg (vridning) + ansvar (samvete) hos en elektriker är en pålitlig anslutning. Jag känner stenarna i min trädgård, men tro mig - i 50 år har det inte varit några klagomål om mig. Du behöver bara korrekt och exakt beräkna ledarnas tvärsnitt för en given belastning, kontrollera om det behövs uppvärmning och för ett spänningsfall. Naturligtvis talar vi om planeringen bara under installationen i bostadshus och offentliga byggnader. Elektrisk installation av maskiner och annan industriell.utrustning utförs utan vridning. ))

I din formel kan själva koefficienten bero på området, eftersom det beror på kontaktens form. Det faktum att det beror på kontaktformen nämns i den lärobok som du troligtvis tog informationen från. Läroboken kan hittas i ”ett enda fönster med tillgång till utbildningsresurser” genom att skriva i sökningen efter katalogen ”Elektriska och elektroniska enheter: En utbildningshandbok” av E. Telmanova. Förresten, den här läroboken säger följande: ”storleken på det totala området kommer att vara lika med summan storlekar på enskilda webbplatser ”- hänvisar till kontaktsidor. Och vidare, "Med tillväxten av komprimeringskraften bromsar tillväxten i kontaktområdenas storlek" prata om kontaktområden, inte om kontaktområdet.

Du kan inte ange länkar i kommentarerna, så skriv in yandex "Vetenskap och utbildning: Utvärdering av kontaktens kvalitet i ett konpar via elektriska parametrar". Gå till den första länken, titta på grafen för beroende av övergångsmotståndet i kontaktområdet. Ju större området, desto mindre motstånd.

Hur uppträder kontaktmotstånd vid låga temperaturer (cirka 77 K)? Finns det några funktioner?

Jag håller helt och hållet med argumenten om motståndet hos aluminiumföreningens oxidfilm (

Aluminiumkontakter i luften oxiderar mer intensivt än koppar. De bryts snabbt av en aluminiumoxidfilm, som är väldigt stabil och eldfast och har en sådan film med en ganska hög motstånd - i storleksordningen 1012 ohm x cm.) Det verkar som om författaren inte riktigt förstår vilken enorm motstånd det är och inte är vänner med elementär aritmetik.

Aluminiumkontakter i luften oxiderar mer intensivt än koppar. De bryts snabbt av en film av aluminiumoxid, som är mycket stabil och eldfast och har en sådan film med ganska hög motstånd - i storleksordningen 1012 ohm x cm. ????? Jag håller inte helt med om detta ... det verkar som om författaren inte är vänner med aritmetik .... det här är ett enormt motstånd! Det är inte klart vad han menar.

I det fall som intresserar mig hängde formeln i artikeln i luften. När allt kommer omkring, var får jag de parametrar som ingår i den? Det är lämpligt att ge en länk till "många studier" eller böcker om elektriska apparater. Och om kontakten inte är punkt? Eller "inte riktigt upptäckt"? - Det vill säga hela ledarens längd.

Egentligen har jag en praktisk fråga: om du parallelliserar två nikromtrådar med en diameter på, till exempel, 0,4 mm och en längd på upp till 10 cm (diametrar och längder kan vara annorlunda) och vrida dem till en "pigtail", hur kommer deras motsvarande motstånd att förändras - först " kall ", och sedan - efter uppvärmning med en ström på 10 A? Jag hänvisar inte till skolformeln R || R = R / 2, men jag försöker strikt underbygga att det inte är vettigt att ta hänsyn till övergångsmotståndet i en sådan vridning, särskilt efter att ha passerat strömmen och följaktligen oxiderat. Kort sagt, var kan man läsa att motsvarande motstånd för en sådan vridning kommer att skilja sig från R || R någonstans på den andra eller tredje siffran? Om detta visar erfarenhet.